一、UMF树脂对膨胀型乳液防火涂料的改性研究（论文文献综述）
王清海,王秀娟,方健君,官自超,马胜军,狄志刚[1]（2021）在《钢结构用水性膨胀型防火涂料的研究进展》文中研究说明水性膨胀型防火涂料是一种绿色环保的新型防火涂料,遇到火灾时可以形成厚度数倍于原始涂层的膨胀炭层,阻止热量向基材传导,提高钢结构的耐火极限,具有施工简便、装饰性好、易于检查和维护等优点。本文介绍了国内外钢结构防火涂料的研究进展,着重对水性膨胀型防火涂料的防火机理及成膜物、阻燃体系和颜填料在涂料中的作用进行了论述,指出生产及施工工艺对涂料性能的影响,并在此基础上对水性膨胀型防火涂料的发展方向提出了建议。
翟现明,游然,要如磊,桑颖慧,张弼伟,李耀伟,赵沛[2]（2021）在《膨胀型防火涂料用水性成膜物质的研究进展》文中研究说明简述了膨胀型钢结构防火涂料常用水性成膜物质的优缺点,介绍了膨胀型钢结构防火涂料用水性成膜物质的研究进展,为筛选合适的成膜物质,提高水性膨胀型钢结构防火涂料的理化性能和防火性能提供参考。
胡肖,颜龙,黄傲,赵敏,王学宝,孙均利,王霁[3]（2021）在《磷系阻燃剂在透明防火涂料中的应用研究进展》文中提出木结构建筑耐火等级低、火灾荷载大,一旦发生火灾将会造成严重的火灾事故,透明防火涂料因兼具优异的装饰性能被广泛用于增强木结构建筑的火灾安全。磷系阻燃剂具有环保、高效、低毒等优点,是透明防火涂料的主要组成部分。从磷酸酯类阻燃剂、磷-氮阻燃剂和复合磷系阻燃剂等方面,综述了磷系阻燃剂在透明防火涂料中的应用研究进展。指出开发出多功能改性磷系阻燃剂,实现磷系阻燃剂三源一体、有机无机复合、多种元素协效阻燃是未来透明防火涂料的发展趋势。
唐工凡[4]（2021）在《膨胀型阻燃涂料的耐候性优化及抗老化性能研究》文中研究说明膨胀型阻燃涂料可有效提高材料的火安全性能,从根本上遏制火灾的蔓延,减少重大火灾事故的发生。但是大部分传统膨胀型阻燃涂料仍存在吸水性强,相容性、分散性差等缺点,在服役过程中受紫外线照射、湿热循环等多方面环境老化因素综合作用,不仅影响涂料的力学性能和耐久性能,还会使其阻燃性能显着下降,成为潜在安全隐患,限制着其使用范围和服役寿命。本文首先以聚磷酸铵、尿素、环糊精、水性聚氨酯树脂和聚丙烯酰胺作为膨胀型阻燃涂料基础配方,在此配方上依次通过硅油疏水改性、铝钛复合偶联剂表面改性等方法以期增强涂料的疏水性,并且引入白炭黑、加入纳米氧化锌作阻燃协效剂和紫外吸收剂,以提高涂料的抗老化性能。通过溶胶-凝胶法制备出了抗老化膨胀型阻燃涂料（Z-IFRC）,并依据国标规定涂覆方法涂刷于木质胶合板,制备出阻燃复合材料Z-IFRC-W。其次对Z-IFRC-W进行人工加速老化测试（紫外线辐射、氙灯辐射和高低温湿热交变环境）,最后对老化后的Z-IFRC-W分别进行了CONE测试、SEM测试、TG分析、热解动力学分析、XRD分析、抗压强度测试及水接触角测试,研究老化环境对复合材料综合性能的影响规律。研究表明:在传统膨胀型阻燃涂料基础配方上,掺入0.5 wt%的硅油,0.8 wt%的白炭黑,2.0 wt%的纳米氧化锌以及选用型号125的铝钛复合偶联剂,由此配方制备的膨胀型阻燃涂料阻燃性能最佳。通过CONE测试结果表明,经紫外线老化、氙灯老化和高低温湿热交变老化后,Z-IFRC-W的p HRR分别增加了101%、88%和102%,未添加纳米氧化锌的复合材料（IFRC-W）的p HRR分别增加了125%、92%和112%。两种复合材料的产烟量、CO2释放量和耗氧量均随着老化时间的增加逐渐上升,证实复合材料的火安全性能下降。通过SEM测试观察到老化后的复合材料炭层致密程度和完整性逐渐下降,但Z-IFRC-W微观结构完整性优于IFRC-W,证明纳米氧化锌可提高阻燃复合材料的抗老化性。通过TG分析发现,紫外线老化与氙灯老化使复合材料的热稳定性和残炭率逐渐下降,表观活化能E减少证明热分解速率加快,同时XRD图谱表明材料的无定形物质含量也有所下降。通过测试燃烧后复合材料的抗压应变力得知,在形变量为30mm时,经紫外线辐射、氙灯辐射和高低温湿热交变老化的复合材料的Z-IFRC-W最大应变力分别降低了76%、51%和59%,IFRC-W的最大应变力分别降低了73%、59%和65%。通过水接触角测试可知,经紫外线辐射、氙灯辐射和高低温湿热交变老化后的Z-IFRC-W水接触角分别降低了31%、32%和42%,IFRC-W的水接触角分别降低了36%、38%和44%。综上所述,本文制备的抗老化阻燃复合材料Z-IFRC-W比IFRC-W具有更高的火安全性,纳米氧化锌具有较好的抗紫外辐射性能,减少了老化后复合材料阻燃性能和力学性能上的损失。对复合材料在三种老化环境中进行相同时长的老化测试,对比三种老化环境对复合材料综合性能的影响,其影响强弱程度排序结果为:紫外线老化影响程度>高低温湿热交变环境影响程度>氙灯老化影响程度,该老化规律对于后续研发耐候高效的IFRC并进一步提升阻燃材料的火安全性有重要意义。
胡娟,李文强,张晓莲,张爱霞,陈莉,曾向宏[5]（2021）在《2020年国内有机硅进展》文中指出根据公开发表的文献和资料,综述了我国有机硅行业在2020年的发展概况（包括有机硅甲基单体的产能与产量、初级形状聚硅氧烷的进出口情况、有机硅上市企业的营收情况、新增项目投资情况、标准及政策制订情况）与有机硅产品的研发概况（包括企业研发投入、企业自研项目及国内有机硅的研发重点）。
张同喜[6]（2020）在《高性能水性阻尼涂料的制备及阻尼片材的防火性能研究》文中研究说明高分子阻尼材料是一种减少振动和降低噪声的常用材料,其中水性涂料和阻尼片材因为产业化可行性高且效果好被人们广泛研究。随着生活水平提高,人们逐渐追求阻尼材料应用多元化,高阻尼及宽温域是研究的主要热点,而附加值高的阻尼材料亦成为研究人员逐渐涉猎的领域,诸如高防火性能、力学性能、耐腐蚀性能等等,所以追求阻尼性能的同时兼具多元化发展是本文的重点研究方向。本文第一部分工作以玻璃化转变温度（Tg）为-20 oC和55 oC的水性丙烯酸树脂为基体,通过交联剂聚碳化二亚胺（UN-557）交联共混,制备一种宽温域水性阻尼复合涂料。研究发现,当交联剂比例为3%时,损耗因子（tanδ）0.4以上的有效阻尼温域达到106 oC,拉伸强度达3.81 MPa,断裂伸长率由40.38%提高到146.07%;并通过钛酸酯偶联剂（NDZ-401）研究了阻尼涂料的疏水性,通过抗氧剂264（2,6-二叔丁基-4-甲基苯酚）研究了其对阻尼性能的影响;最后用复配型阻燃剂协效阻燃,得到一种氧指数（OI）为35.0的宽温域水性阻尼涂料。本文第二部分工作以玻璃化转变温度（Tg）为-20 oC的水性丙烯酸树脂为基础加入不同含量（0、0.05%、0.1%、0.15%、0.2%）的石墨烯（经表面处理或未处理）。采用两种不同的工艺（磁力搅拌与热反应改性处理）得到系列掺杂石墨烯的水性丙烯酸树脂,SEM、DSC、TG测试表征发现采用热反应工艺和经钛酸酯处理后的石墨烯（MGO,含量为0.15%）得到的丙烯酸树脂具有更好的分散性和热稳定性。进一步以该丙烯酸树脂乳液为基体制备了一种阻尼性能优异（损耗因子为1.17）,力学性能好（拉伸强度3.81 MPa,断裂伸长率为140.4%）、耐腐蚀性(Ecorr最大为-0.5430 V,Icorr最小为1.435*10-5A/cm2)的高性能水性阻尼涂料。本文第三部分根据生产实际的需要,意在开发一种防火性能优异的产业化阻尼片材。通过抗氧剂2246及改性氧化石墨烯制备了玻璃化温度为室温范围（10oC-40 oC）的阻尼片材。在此基础上重点研究阻尼片材的防火性能:首先添加不同的复配型阻燃剂对阻尼片材的烟密度进行研究,发现三氧化钼/硼酸锌（4:1）复配加入到基体（比例为1:1）,烟密度提高明显（氧指数为36,最大烟密度为0.6,烟密度等级为2.3）;进行中试放大防火测试,发现火焰延伸指标不理想。进一步采用聚磷酸铵/聚磷酰胺（4:1）与三氧化钼/硼酸锌（4:1）复配加入到基体（比例为0.6:1:1）,采用锥形量热测试发现总的热释放（THR）为28.4 MJ/m2,间接证明了火焰延伸指标得到改善,最终得到一种兼具阻尼和防火性能的新型阻尼片材,为产业化提供了理论基础和实验依据。
唐波[7]（2020）在《阻燃型丙烯酸防水涂料的制备及其性能研究》文中研究说明丙烯酸防水涂料具有良好的防水性和柔韧性,形成的丙烯酸涂膜具有强度高、对基层收缩和变形开裂适应性强、良好的低温弯折性能等特点。然而,随着经济社会的发展,功能单一的涂料已经不能满足使用需求。因此,在防水涂料中加入阻燃剂来赋予涂料阻燃的功能。现在一般的阻燃剂容易吸水,不适用于防水材料中,因此需要对阻燃剂进行改性,在保障阻燃性的同时提高耐水性。本研究以丙烯酸乳液为成膜基体,采用了三聚氰胺磷酸盐（MPP）,三嗪成炭剂（CFA）和季戊四醇磷酸酯（PEPA）等多种阻燃剂制备阻燃型水性丙烯酸防水涂料,主要工作如下:（1）选择三聚氰胺磷酸盐（MPP）和三嗪成炭剂（CFA）阻燃体系,并将它们加入到涂料体系中,研究MPP/CFA体系对涂料性能的影响,结果表明:MPP和CFA具有协同阻燃作用,不添加阻燃剂的涂料是易燃物,极限氧指数是22%,当MPP和CFA在涂料中的加入量分别为1 wt.%和4 wt.%时,涂料的极限氧指数提高到25%,燃烧测试中火焰高度达到150 mm的时间从46 s延长到150 s。并且在水中浸泡168 h后,涂料的拉伸强度保持率>80%,断裂伸长率>140%,吸水率<20%,涂料具有优异的耐水性。通过XPS分析残炭的组成及元素含量发现,引入MPP/CFA体系的阻燃型防水涂料含有更多的P和N元素,通过分析说明阻燃剂在气相和固相中同时起到阻燃作用。另外,在MPP/CFA体系中加入GO作为炭源,锥形量热测试表明,当MPP、CFA和GO的加入量分别为1wt.%,4 wt.%和 0.005 wt.%时,涂料的 pHRR 从 343.54 kW/m2 下降到了 292.43 kW/m2,tHRR从35 s延后到了 50 s。在水中浸泡168 h后涂料的吸水率从11.3%下降到9.1%。（2）采用硅烷偶联剂对季戊四醇磷酸酯进行化学改性得到KH550-PEPA,将KH550-PEPA加入到丙烯酸涂料中,结果表明:加入5 wt.%KH550-PEPA的阻燃型防水涂料的拉伸强度由改性前的0.3 MPa提高至1.1 MPa,在水中浸泡168 h后,涂料的吸水率从8.8%下降至7%。质量变化率从8.8%下降至6.8%,涂料的力学性能和耐水性提高。将KH550-PEPA和MPP复配加入到涂料中,当KH550-PEPA和MPP的加入量分别为4wt.%和1wt.%时,涂料的吸水率下降至6%。（3）利用离子交换反应,将三聚磷酸钠（STTP）和三聚氰胺（MEL）合成一种新型的磷氮系阻燃剂三聚氰胺三聚磷酸盐（STTP-MEL）,将其加入到丙烯酸涂料中,结果表明:10%STTP-MEL提高丙烯酸涂料的LOI从22%到27%,涂料的总热释放量下降38.4%,总烟释放量下降27.7%,并且改善了涂料残炭形貌,提高了残炭量;对涂料的阻燃机理分析表明STTP-MEL同时从气相和固相起阻燃作用。并且涂料具有优异的耐水性,10%STTP-MEL使涂料的吸水率从11.8%下降到了 7.4%,质量变化率为3%。
袁辉[8]（2020）在《高性能钢结构防火涂层制备性能及应用研究》文中认为钢结构因其自重轻、强度高、延展性好等优点,被广泛应用于体育馆、大剧院、高层建筑等。钢材虽然不能燃烧,但其导热系数很大,使得耐火性能差,在没有防火保护的情况下,耐火极限只有15分钟,达不到我国建筑设计防火规范的要求。当火灾发生时,建筑物由于受到高温作用,其承载能力必然会显着降低,进而导致坍塌,导致人员伤亡和经济损失。因此,必须对钢结构建筑做防火保护措施。然而,采用涂刷防火涂层是一种最实用、最有效的方法。本文以聚磷酸铵为脱水催化剂、季戊四醇为成炭剂和三聚氰胺为发泡剂组成膨胀阻燃体系。通过正交试验确定了三者对涂层发泡膨胀的影响主次因素,依次是聚磷酸铵、季戊四醇和三聚氰胺。当膨胀阻燃体系中聚磷酸铵、季戊四醇和三聚氰胺的掺量分别为40%-60%,20%-40%和5%-20%时,耐火性能最优。采用单因素分析法,对可膨胀石墨和纳米氢氧化镁的掺量对防火涂层耐火性能的影响进行分析。结果表明,可膨胀石墨掺量为0.01%-0.1%,纳米氢氧化镁掺量为0.1%-0.2%时,钢结构防火涂料耐火性能较好,耐火极限为50分钟左右。通过对高温后Q345钢材力学性能的试验研究,描述了高温后钢材的表面特征,探讨了钢材受热温度、涂刷防火涂层厚度和不同冷却方式对高温后钢材力学性能的影响,并建立了高温冷却后钢材的屈服强度-受热温度、抗拉强度-受热温度、弹性模量-受热温度和伸长率-受热温度的曲线。试验表明:在25℃500℃阶段内,自然冷却和浸水冷却两种冷却方式对高温后的Q345钢材的屈服强度、抗拉强度、弹性模量和伸长率没有显着影响;500℃时,空白试件和涂层厚度为1mm和2 mm厚度的试件比常温空白试件的屈服强度分别降低了10.8%、6.4%和4.9%;空白试件和涂刷1mm和2 mm厚度的防火涂层试件比常温空白试件的抗拉强度分别降低了16.8%、7.4%和4.4%。通过ABAQUS有限元分析软件对是否涂刷防火涂层的钢板试件进行瞬态热分析得到其不同时刻的温度云图及温度值。结果分析证明了涂刷防火涂层可以有效阻隔热量的传递。未涂刷防火涂层的试件在300s时的背面温度就高于300℃,而涂刷防火涂层的试件在3000s时的背面温度仅达到300℃。与模拟结果在2520s时达到300℃,误差仅在15%以内。
孙澜曦,白玉星[9]（2020）在《钢结构膨胀型防火涂料研究综述》文中认为钢结构建筑在我国应用广泛,然而钢结构的耐火性差的缺点也使得钢结构防火涂料的研究备受重视。总结了防火涂料种类划分、防火机理以及五种膨胀型防火涂料改良优化方法,并且给出相应参考。
滕海伟[10]（2019）在《生物基阻燃剂的制备及其阻燃水性环氧树脂的性能研究》文中研究说明本文中首先对生物基材料K-型卡拉胶进行分级、降解制备得到卡拉胶寡糖（KC）,通过三氯氧磷（POCl3）与KC原位聚合反应合成磷酸酯化卡拉胶（PKC）。然后将9,10-二氢-9-氧杂-10-磷杂菲-10-氧化物（DOPO）和制备得到的PKC按不同质量比例加入到水性环氧树脂（EP）中,制备得到一系列阻燃涂层。采用傅立叶变换红外光谱（FTIR）,X射线光电子能谱（XPS）,热重分析（TGA）对P-KC的结构和性能进行了综合的研究,通过分析证明P-KC的成功合成。通过锥形量热测试评价涂覆在钢板上水性环氧树脂的阻燃性,结果表明:不同质量比例的DOPO和P-KC影响水性环氧树脂的阻燃性,当DOPO和P-KC的质量比例为2:1时,总热释放量（THR）和总烟释放量（TSP）较纯水性环氧树脂分别下降了49%和37%,进一步通过FTIR和扫描电子显微镜（SEM）观察阻燃水性环氧树脂残炭的微观结构,表明阻燃水性环氧树脂体系具有更致密的炭层结构,致密的残炭结构抑制了热量和氧气的传递。此外,为了进一步提升KC的阻燃效率和抑烟性能,本文采用KC与Fe Cl3通过络合反应合成卡拉胶-铁络合物（KC-Fe）,探索了APP和KC-Fe不同比例添加量对水性环氧树脂阻燃性能和抑烟性能的影响。通过FTIR,紫外光谱,TGA,X射线粉末衍射分析（XRD）对KC-Fe的结构和性能进行了研究,通过分析表明KC-Fe成功合成,KC-Fe具有良好的热稳性,其燃烧产物可以生成具有催化作用的氧化铁。通过极限氧指数（LOI）和UL-94评价阻燃水性环氧树脂的阻燃性能,此外,还通过锥形量热测试研究了涂覆在钢板上的水性环氧树脂的阻燃性能、抑烟性能以及火安全性。结果表明:当APP和KC-Fe的添加比例为2:1时,阻燃涂层的阻燃性能最好,LOL达到了29.5%,THR和TSP分别下降了44%和45%,具有显着的抑烟性能和火安全性能。进一步通过FTIR、SEM和元素分析（EDS）观察阻燃环氧树脂燃烧后的残炭结构,表明APP和KC-Fe具有优异的协效阻燃抑烟的作用,能够催化形成致密炭层,从而提升水性环氧树脂的阻燃性能和抑烟性能。
二、UMF树脂对膨胀型乳液防火涂料的改性研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、UMF树脂对膨胀型乳液防火涂料的改性研究（论文提纲范文）
（1）钢结构用水性膨胀型防火涂料的研究进展（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 钢结构防火涂料的发展及分类 |
| 1.1 国外防火涂料的发展 |
| 1.2 国内防火涂料的发展 |
| 1.3 钢结构防火涂料的分类 |
| 2 水性膨胀型防火涂料的研究进展 |
| 2.1 水性膨胀型防火涂料防火机理 |
| 2.2 水性膨胀型防火涂料主要组分 |
| 2.2.1 成膜物 |
| 2.2.2 膨胀阻燃体系 |
| 2.2.3 颜填料 |
| 2.3 水性膨胀型防火涂料的生产与施工 |
| 3 展望与总结 |
（2）膨胀型防火涂料用水性成膜物质的研究进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 膨胀型钢结构防火涂料常用水性成膜物质优缺点 |
| 1)水性环氧树脂。 |
| 2)水性丙烯酸树脂。 |
| 3)水性聚氨酯。 |
| 4)醋叔乳液。 |
| 3 膨胀型钢结构防火涂料用水性成膜物质的研究进展 |
| 4 结语 |
（3）磷系阻燃剂在透明防火涂料中的应用研究进展（论文提纲范文）
| 1 磷酸酯类阻燃剂 |
| 1.1 酸式磷酸酯阻燃剂 |
| 1.2 改性酸式磷酸酯阻燃剂 |
| 1.3 其他磷酸酯阻燃剂 |
| 2 磷-氮阻燃剂 |
| 3 复合磷系阻燃剂 |
| 3.1 纳米复合磷酸酯阻燃剂 |
| 3.2 有机硅复合改性磷系阻燃剂 |
| 4 结语 |
（4）膨胀型阻燃涂料的耐候性优化及抗老化性能研究（论文提纲范文）
| 主要符号表 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 耐候膨胀型阻燃涂料的研究现状 |
| 1.2.1 膨胀型阻燃涂料国内外发展现状 |
| 1.2.2 偶联剂表面改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.3 硅油疏水改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.4 硅系协效剂改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.5 金属氧化物协效改性IFRC的研究现状 |
| 1.2.6 老化环境对IFRC性能影响的研究现状 |
| 1.3 本文研究的主要内容 |
| 1.4 本文的技术路线 |
| 2 实验样品制备及表征方法 |
| 2.1 膨胀型阻燃涂料基础配方 |
| 2.1.1 膨胀型阻燃涂料的组成 |
| 2.1.2 阻燃涂料基础配方的选定 |
| 2.2 实验方法与过程 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.2.3 膨胀型阻燃涂料的制备 |
| 2.2.4 膨胀型阻燃涂料的涂覆 |
| 2.3 试样的表征方法 |
| 3 膨胀型阻燃涂料配方的耐候性优化 |
| 3.1 硅油疏水改性的膨胀型阻燃涂料 |
| 3.1.1 硅油改性IFRC的制备 |
| 3.1.2 性能测试结果 |
| 3.2 白炭黑协效改性膨胀型阻燃涂料 |
| 3.2.1 白炭黑改性IFRC的制备 |
| 3.2.2 性能测试结果 |
| 3.3 偶联剂表面改性膨胀型阻燃涂料 |
| 3.3.1 偶联剂表面改性IFRC的制备 |
| 3.3.2 性能测试结果 |
| 3.4 纳米氧化锌协效改性膨胀型阻燃涂料 |
| 3.4.1 纳米氧化锌改性IFRC的制备 |
| 3.4.2 性能测试结果 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 紫外线老化对复合材料综合性能的影响 |
| 4.1 试样制备 |
| 4.2 紫外线人工加速老化实验 |
| 4.3 性能测试与表征 |
| 4.3.1 紫外老化对复合材料阻燃性能的影响 |
| 4.3.2 紫外老化后复合材料的燃烧参数分析 |
| 4.3.3 紫外老化复合材料的残炭分析 |
| 4.3.4 紫外老化复合材料燃烧后的微观形貌 |
| 4.3.5 紫外老化复合材料的热重分析 |
| 4.3.6 紫外老化复合材料的热解动力学分析 |
| 4.3.7 紫外老化复合材料的XRD分析 |
| 4.3.8 紫外老化对复合材料力学性能的影响 |
| 4.3.9 紫外老化对复合材料水接触角的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 氙灯老化对复合材料综合性能的影响 |
| 5.1 试样制备 |
| 5.2 氙灯人工加速老化实验 |
| 5.3 性能测试与表征 |
| 5.3.1 氙灯老化对复合材料阻燃性能的影响 |
| 5.3.2 氙灯老化后复合材料的燃烧参数分析 |
| 5.3.3 氙灯老化复合材料的残炭分析 |
| 5.3.4 氙灯老化复合材料燃烧后的微观形貌 |
| 5.3.5 氙灯老化复合材料的热重分析 |
| 5.3.6 氙灯老化复合材料的热解动力学分析 |
| 5.3.7 氙灯老化复合材料的XRD分析 |
| 5.3.8 氙灯老化对复合材料力学性能的影响 |
| 5.3.9 氙灯老化对复合材料水接触角的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 高低温湿热交变对复合材料综合性能的影响 |
| 6.1 试样制备 |
| 6.2 高低温湿热交变老化实验 |
| 6.3 性能测试与表征 |
| 6.3.1 高低温湿热交变对复合材料阻燃性能的影响 |
| 6.3.2 高低温湿热交变老化复合材料的燃烧参数分析 |
| 6.3.3 高低温湿热交变老化复合材料的残炭分析 |
| 6.3.4 高低温湿热交变复合材料燃烧后的微观形貌 |
| 6.3.5 高低温湿热交变对复合材料力学性能的影响 |
| 6.3.6 高低温湿热交变对复合材料水接触角的影响 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者硕士在读期间研究成果 |
| 致谢 |
（5）2020年国内有机硅进展（论文提纲范文）
| 1 行业发展概况 |
| 2 产品研发进展 |
| 2.1 硅橡胶 |
| 2.1.1 室温硫化硅橡胶 |
| 2.1.2 热硫化硅橡胶 |
| 2.1.3 加成型硅橡胶 |
| 2.2 硅油 |
| 2.3 硅树脂 |
| 2.4 硅烷 |
| 2.5 其它有机硅材料 |
| 2.6 有机硅改性有机材料 |
| 2.6.1 有机硅改性丙烯酸酯 |
| 2.6.2 有机硅改性环氧树脂 |
| 2.6.3 有机硅改性聚氨酯 |
| 2.6.4 有机硅改性其它材料 |
（6）高性能水性阻尼涂料的制备及阻尼片材的防火性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高分子阻尼材料 |
| 1.2.1 阻尼的概念及应用 |
| 1.2.2 阻尼的机理 |
| 1.2.3 阻尼的结构 |
| 1.2.4 阻尼的测试方法 |
| 1.3 水性阻尼涂料 |
| 1.3.1 水性阻尼涂料的特点 |
| 1.3.2 水性阻尼涂料的应用及研究现状 |
| 1.3.3 水性阻尼涂料的发展趋势及存在问题 |
| 1.4 阻尼片材 |
| 1.4.1 阻尼片材的特点 |
| 1.4.2 阻尼片材的研究背景及现状 |
| 1.4.3 阻尼片材的防火性能的研究 |
| 1.5 课题的研究目的及意义 |
| 1.5.1 研究目的及意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 宽温域水性阻尼涂料的制备及性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验原料与设备 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.2.3 实验制备工艺与流程 |
| 2.2.4 测试方法及性能表征 |
| 2.3 宽温域涂料基体的选择及性能分析 |
| 2.3.1 不同比例乳液基体共混对阻尼性能的影响 |
| 2.3.2 共混乳液的XPS分析 |
| 2.4 交联剂UN-557对阻尼涂料性能的影响 |
| 2.4.1 交联度分析 |
| 2.4.2 硬度测试 |
| 2.4.3 力学性能测试 |
| 2.4.4 阻尼性能测试 |
| 2.5 钛酸酯偶联剂NDZ-401对阻尼涂料的影响 |
| 2.5.1 SEM分析 |
| 2.5.2 表面接触角测试 |
| 2.5.3 阻尼性能测试 |
| 2.6 抗氧剂264对涂料阻尼性能的影响 |
| 2.7 复配阻燃剂对阻尼涂料氧指数的影响 |
| 2.8 本章小结 |
| 第三章 石墨烯改性丙烯酸树脂基阻尼涂料的制备 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验原料与设备 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验及测试设备 |
| 3.3 实验部分及测试方法 |
| 3.3.1 GO改性树脂复合膜的制备 |
| 3.3.2 MGO改性树脂复合膜的制备 |
| 3.3.3 测试方法及性能表征 |
| 3.4 石墨烯改性丙烯酸树脂性能表征 |
| 3.4.1 石墨烯的红外光谱分析 |
| 3.4.2 改性前后树脂的表观形貌 |
| 3.4.3 SEM测试分析 |
| 3.4.4 TG测试分析 |
| 3.4.5 DSC数据分析 |
| 3.5 阻尼涂料的性能测试 |
| 3.5.1 拉伸数据分析 |
| 3.5.2 耐磨性能分析 |
| 3.5.3 耐腐蚀性能分析 |
| 3.5.4 阻尼性能测试 |
| 3.5.5 氧指数测试 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 聚合物基阻尼片材的防火性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验及测试设备 |
| 4.2.3 氧化石墨烯的制备流程 |
| 4.2.4 石墨烯改性阻尼片材的制备流程 |
| 4.3 阻尼片材性能评价标准 |
| 4.3.1 阻尼性能评价 |
| 4.3.2 力学性能评价 |
| 4.3.3 阻燃性能评价 |
| 4.4 片材阻尼性能的改性研究 |
| 4.4.1 抗氧剂2246对阻尼性能的影响 |
| 4.4.2 氧化石墨烯的微结构表征 |
| 4.4.3 氧化石墨烯的形貌表征 |
| 4.4.4 氧化石墨烯对阻尼性能的影响 |
| 4.5 阻尼片材烟密度测试及性能优化 |
| 4.5.1 不同复配阻燃剂对烟密度的影响 |
| 4.5.2 阻燃剂对阻尼性能的影响 |
| 4.5.3 阻燃剂对力学性能的影响 |
| 4.6 阻尼片材中试放大性能测试 |
| 4.6.1 中试烟密度测试结果 |
| 4.6.2 中试阻尼性能测试结果 |
| 4.6.3 中试力学性能测试结果 |
| 4.7 锥形量热法测试阻尼片材的阻燃性能 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 1、作者简历 |
| 2、参与的科研项目及获奖情况 |
| 3、攻读硕士期间发表的发明专利 |
| 学位论文数据集 |
（7）阻燃型丙烯酸防水涂料的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 防水涂料 |
| 1.2.1 防水涂料概述 |
| 1.2.2 防水涂料的成膜机理 |
| 1.2.3 丙烯酸防水涂料 |
| 1.3 丙烯酸涂料概述 |
| 1.3.1 环氧改性丙烯酸树脂 |
| 1.3.2 聚氨酯改性丙烯酸树脂 |
| 1.3.3 硅氟改性丙烯酸树脂 |
| 1.4 防火涂料 |
| 1.4.1 防火涂料概述 |
| 1.4.2 防火涂料的分类和防火机理 |
| 1.4.3 膨胀型防火涂料 |
| 1.4.4 膨胀型防火涂料的成膜物质 |
| 1.4.5 膨胀型防火涂料的分散体系 |
| 1.4.6 膨胀型防火涂料的膨胀体系 |
| 1.4.7 膨胀型防火涂料的填料和助剂 |
| 1.5 阻燃剂及其阻燃机理 |
| 1.5.1 卤系阻燃剂 |
| 1.5.2 磷系阻燃剂 |
| 1.5.3 氮系阻燃剂 |
| 1.5.4 膨胀型阻燃剂 |
| 1.5.5 生物基阻燃剂 |
| 1.6 本课题研究意义 |
| 1.7 本课题研究内容及创新点 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验设备及测试仪器 |
| 2.3 材料结构和性能表征 |
| 2.3.1 极限氧指数测试 |
| 2.3.2 垂直燃烧测试 |
| 2.3.3 热失重分析 |
| 2.3.4 力学性能测试 |
| 2.3.5 扫描电子显微镜 |
| 2.3.6 锥形量热分析 |
| 2.3.7 X射线光电子能谱测试 |
| 2.3.8 耐水性测试 |
| 第三章 三聚氰胺磷酸盐和三嗪成炭剂复配在阻燃型防水涂料中的应用 |
| 3.1 MPP/CFA阻燃型防水涂料的制备 |
| 3.2 MPP/CFA阻燃型防水涂料的阻燃性能分析 |
| 3.3 MPP/CFA阻燃型防水涂料热稳定性分析 |
| 3.4 MPP/CFA阻燃型防水涂料力学性能及耐水性分析 |
| 3.5 MPP/CFA阻燃型防水涂料残炭组成分析 |
| 3.6 MPP/CFA阻燃型防水涂料阻燃机理分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 三聚氰胺磷酸盐、三嗪成炭剂和氧化石墨烯复配在阻燃型防水涂料中的应用 |
| 4.1 MPP/CFA/GO阻燃型防水涂料的制备 |
| 4.2 MPP/CFA/GO阻燃型防水涂料阻燃性能分析 |
| 4.3 MPP/CFA/GO阻燃型防水涂料热稳定性分析 |
| 4.4 MPP/CFA/GO阻燃型防水涂料锥形量热测试分析 |
| 4.5 MPP/CFA/GO阻燃型防水涂料残炭形貌分析 |
| 4.6 MPP/CFA/GO阻燃型防水涂料力学性能和耐水性分析 |
| 4.7 MPP/CFA/GO阻燃型防水涂料耐水机理分析 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 硅烷偶联剂改性季戊四醇磷酸酯及其在阻燃型防水涂料中的应用 |
| 5.1 PEPA阻燃型防水涂料的制备 |
| 5.2 PEPA阻燃型防水涂料阻燃性能分析 |
| 5.3 PEPA阻燃型防水涂料力学性能和耐水性分析 |
| 5.4 KH550-PEPA的制备与表征 |
| 5.4.1 KH550-PEPA的制备 |
| 5.4.2 KH550-PEPA的红外光谱分析 |
| 5.4.3 KH550-PEPA的热稳定性分析 |
| 5.5 KH550-PEPA阻燃型防水涂料阻燃性能分析 |
| 5.6 KH550-PEPA阻燃型防水涂料热失重分析 |
| 5.7 KH550-PEPA阻燃型防水涂料残炭组成及形貌分析 |
| 5.8 KH550-PEPA阻燃型防水涂料力学性能和耐水性分析 |
| 5.9 KH550-PEPA/MPP阻燃型防水涂料阻燃性能分析 |
| 5.10 KH550-PEPA/MPP阻燃型防水涂料力学性能分析 |
| 5.11 本章小结 |
| 第六章 三聚氰胺三聚磷酸盐的合成及在阻燃型防水涂料中的应用 |
| 6.1 STTP-MEL的制备及表征 |
| 6.1.1 STTP-MEL的合成方法 |
| 6.1.2 STTP-MEL的FTIR分析 |
| 6.1.3 STTP-MEL的XPS分析 |
| 6.1.4 STTP-MEL的热失重分析 |
| 6.2 STTP-MEL阻燃型防水涂料的制备及表征 |
| 6.2.1 STTP-MEL阻燃型防水涂料的制备方法 |
| 6.2.2 STTP-MEL阻燃型防水涂料热稳定分析 |
| 6.2.3 STTP-MEL阻燃型防水涂料阻燃性能分析 |
| 6.2.4 STTP-MEL阻燃型防水涂料锥形量热分析 |
| 6.2.5 STTP-MEL阻燃型防水涂料残炭形貌分析 |
| 6.2.6 STTP-MEL阻燃型防水涂料残炭组成分析 |
| 6.2.7 STTP-MEL阻燃型防水涂料阻燃机理分析 |
| 6.2.8 STTP-MEL阻燃型防水涂料耐水性分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 结论、不足和展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 不足和展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果 |
| 导师及作者简介 |
| 硕士研究生学位论文答辩委员会决议书 |
（8）高性能钢结构防火涂层制备性能及应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究的背景及意义 |
| 1.2 钢结构防火涂层的概述 |
| 1.2.1 防火涂层 |
| 1.2.2 钢结构防火涂层的防火机理 |
| 1.2.3 钢结构防火涂层的基本组成 |
| 1.3 钢结构防火涂层的研究进展及趋势 |
| 1.3.1 国外防火涂层进展 |
| 1.3.2 国内防火涂层进展 |
| 1.3.3 防火涂层存在的问题 |
| 1.3.4 防火涂层的发展趋势 |
| 1.4 本课题研究的主要内容 |
| 2 超薄型钢结构防火涂层的制备 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 防火涂层制备 |
| 2.2.4 耐火性能测试 |
| 2.3 试验方法及试验设计 |
| 2.3.1 水性环氧树脂的单因素影响实验 |
| 2.3.2 膨胀阻燃体系的单因素影响实验 |
| 2.3.3 填料的单因素影响实验 |
| 2.3.4 防火涂层的正交试验优化 |
| 2.4 试验结果与分析 |
| 2.4.1 成膜物质对涂层性能的影响 |
| 2.4.2 膨胀阻燃体系对涂层性能的影响 |
| 2.4.3 填料对涂层性能的影响 |
| 2.4.4 优化实验结果 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 超薄型钢结构防火涂层性能及表征 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 性能测试及表征 |
| 3.2.1 基本性能测试方法 |
| 3.2.2 导热系数测试 |
| 3.2.3 炭层形貌测试 |
| 3.2.4 热失重测试 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 基本性能测试结果与分析 |
| 3.3.2 导热系数测试结果与分析 |
| 3.3.3 炭层形貌分析 |
| 3.3.4 热失重测试分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 防火涂层钢材高温力学性能试验研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 试验方案 |
| 4.2.1 试验方案设计 |
| 4.2.2 拉伸试件制作 |
| 4.3 试验加载及数据采集 |
| 4.3.1 升温方式 |
| 4.3.2 数据采集 |
| 4.4 试验结果与分析 |
| 4.4.1 表观特征 |
| 4.4.2 屈服强度 |
| 4.4.3 抗拉强度 |
| 4.4.4 弹性模量 |
| 4.4.5 断后伸长率 |
| 4.5 本章小节 |
| 5 有限元模拟 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 热传递理论基础 |
| 5.2.1 对流换热过程 |
| 5.2.2 热传导过程 |
| 5.3 材料的热物性质和有限元模型的建立 |
| 5.3.1 材料热工参数 |
| 5.3.2 温度场设定 |
| 5.3.3 防火涂层参数修正 |
| 5.4 有限元分析模拟结果 |
| 5.4.1 温度云图分析 |
| 5.4.2 耐火极限对比分析 |
| 5.4.3 不同膨胀高度及导热系数模拟结果分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（9）钢结构膨胀型防火涂料研究综述（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 钢结构防火涂料的分类 |
| 2 膨胀型防火涂料的改良优化 |
| 3 结论 |
（10）生物基阻燃剂的制备及其阻燃水性环氧树脂的性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 引言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 防火涂料的应用 |
| 1.2 钢结构防火涂料的研究 |
| 1.3 防火涂料的种类 |
| 1.3.1 卤系防火涂料 |
| 1.3.2 磷系防火涂料 |
| 1.3.3 金属氢氧化物防火涂料 |
| 1.3.4 硅系防火涂料 |
| 1.3.5 氮系防火涂料 |
| 1.3.6 磷氮系复合防火涂料 |
| 1.3.7 膨胀型防火涂料 |
| 1.4 生物基材料在阻燃中的应用 |
| 1.4.1 纤维素 |
| 1.4.2 壳聚糖 |
| 1.4.3 环糊精 |
| 1.4.4 卡拉胶 |
| 1.5 防火涂料抑烟性能的研究 |
| 1.6 本课题研究意义及研究内容 |
| 第二章 磷酸酯化卡拉胶的制备及其阻燃水性环氧树脂的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验药品 |
| 2.2.2 主要实验仪器和设备 |
| 2.2.3 磷酸酯化卡拉胶的制备 |
| 2.2.4 阻燃涂层的制备 |
| 2.2.5 磷酸酯化卡拉胶的表征测试 |
| 2.2.6 阻燃涂层的表征测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 KC和P-KC红外分析 |
| 2.3.2 KC和 P-KC的 X射线光电子能谱分析 |
| 2.3.3 KC和 P-KC的热重分析(TGA) |
| 2.3.4 阻燃涂层的热性能分析 |
| 2.3.5 阻燃涂层的阻燃性能分析 |
| 2.3.6 阻燃涂层的锥形量热分析 |
| 2.3.7 阻燃涂层的残炭红外分析 |
| 2.3.8 阻燃涂层的残炭扫描分析 |
| 2.4 本章结论 |
| 第三章 卡拉胶-铁络合物的制备及其对水性环氧树脂阻燃抑烟性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验药品 |
| 3.2.2 主要实验仪器和设备 |
| 3.2.3 KC-Fe的合成 |
| 3.2.4 阻燃涂层的制备 |
| 3.2.5 KC-Fe的表征测试 |
| 3.2.6 阻燃涂层的表征测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 KC和 KC-Fe的红外分析 |
| 3.3.2 KC和 KC-Fe的紫外光谱分析 |
| 3.3.3 KC和 KC-Fe的热重分析(TGA) |
| 3.3.4 KC-Fe燃烧残余物质的X射线粉末衍射分析(XRD) |
| 3.3.5 阻燃涂层的热性能分析 |
| 3.3.6 阻燃涂层的阻燃性能分析 |
| 3.3.7 阻燃涂层的锥形量热分析 |
| 3.3.8 阻燃涂层的残炭红外分析 |
| 3.3.9 阻燃涂层的残炭扫描分析 |
| 3.4 本章结论 |
| 第四章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者在学期间学术成果 |
四、UMF树脂对膨胀型乳液防火涂料的改性研究（论文参考文献）
- [1]钢结构用水性膨胀型防火涂料的研究进展[J]. 王清海,王秀娟,方健君,官自超,马胜军,狄志刚. 涂层与防护, 2021(12)
- [2]膨胀型防火涂料用水性成膜物质的研究进展[J]. 翟现明,游然,要如磊,桑颖慧,张弼伟,李耀伟,赵沛. 山西建筑, 2021(21)
- [3]磷系阻燃剂在透明防火涂料中的应用研究进展[J]. 胡肖,颜龙,黄傲,赵敏,王学宝,孙均利,王霁. 消防科学与技术, 2021(07)
- [4]膨胀型阻燃涂料的耐候性优化及抗老化性能研究[D]. 唐工凡. 西安建筑科技大学, 2021(01)
- [5]2020年国内有机硅进展[J]. 胡娟,李文强,张晓莲,张爱霞,陈莉,曾向宏. 有机硅材料, 2021(03)
- [6]高性能水性阻尼涂料的制备及阻尼片材的防火性能研究[D]. 张同喜. 浙江工业大学, 2020(02)
- [7]阻燃型丙烯酸防水涂料的制备及其性能研究[D]. 唐波. 北京化工大学, 2020(02)
- [8]高性能钢结构防火涂层制备性能及应用研究[D]. 袁辉. 烟台大学, 2020
- [9]钢结构膨胀型防火涂料研究综述[J]. 孙澜曦,白玉星. 四川建材, 2020(03)
- [10]生物基阻燃剂的制备及其阻燃水性环氧树脂的性能研究[D]. 滕海伟. 沈阳化工大学, 2019(02)