一、Monel合金的焊接（论文文献综述）
柴东升[1]（2020）在《哈氏合金C-276薄板脉冲激光填丝焊接成形机理及空蚀性能研究》文中进行了进一步梳理CAP1400是我国自主研发的第三代非能动压水堆核电机组,其反应堆冷却剂泵（简称主泵）有屏蔽泵及湿绕组泵两种方案。其中,屏蔽式主泵屏蔽套由0.4-0.7 mm厚度哈氏合金C-276（文中简称C-276合金）薄板拼焊而成,是保障主泵安全运行的关键部件之一。前期的研究表明,激光自熔焊接C-276合金薄板焊接接头性能良好,激光焊接技术可以用于屏蔽套体焊接制造。但是,激光自熔焊接对装夹间隙要求极高,长程焊接易出现凹陷缺陷,限制了激光焊接技术在屏蔽套制造中的应用。本文提出利用脉冲激光填丝焊接技术,解决C-276合金薄板焊缝凹陷隐患。通过研究填丝焊缝成形规律、分析填丝焊接熔池演变特征及评价焊接接头的空蚀性能,为实现C-276合金薄板屏蔽套精密激光填丝焊接成形提供了理论基础。主要研究内容及结论如下:（1）研究脉冲特征参数、对接间隙对焊缝成形质量的影响规律。建立追踪熔池自由表面的薄板脉冲激光填丝焊接数值模型,揭示填丝焊缝成形机理。实验结果表明脉冲频率与脉冲宽度对焊缝成形的影响规律相近,这是因为二者对脉冲占空比的影响规律相同。焊缝无损探伤结果表明焊缝中无明显缺陷,质量满足ASTM标准。填丝焊接可以显着提高激光焊接间隙桥接能力,消除对接间隙带来的凹陷隐患。模拟结果表明熔池内对流的主要驱动力是表面张力,且受到焊丝熔入行为的影响。熔滴熔入促进了高温流体向熔池下部流动,从而影响了熔池流场和温度场。采用较大的脉冲宽度/频率,熔池中向下的流动发展充分,可以有效增加熔深。在熔池横截面底部形成了向熔池边缘的流动,有利于熔池底部热量由熔池中心向熔池边缘传递,是形成上窄下宽焊缝的原因。利用高速相机对焊接过程进行观察分析,发现脉冲作用期间金属蒸气羽经历了快速膨胀-缩小-再长大并趋于稳定的过程,焊丝在熔池前沿熔化进入熔池。（2）研究脉冲宽度和脉冲频率对焊缝微观组织的影响规律,并通过对熔池熔凝行为的数值模拟,获得焊缝微观组织演变机理。研究发现焊缝微观组织与母材相比显着细化,熔合线附近无明显的热影响区。脉冲宽度/频率增大导致焊缝组织发生粗化,但对微观组织分布特征影响较小。较高的脉冲宽度/频率会导致熔合线附近的母材出现晶界熔化现象,这是因为凝固过程中低熔点元素沿焊缝与母材连通的晶界进入到母材晶界,降低了母材晶界的熔点。模拟结果表明随着脉冲宽度或脉冲频率增加,焊接熔池的熔凝模式会发生变化。脉冲宽度/频率的变化显着影响了熔池的冷却速率,在本文中参数变化区间内,随着脉冲宽度/频率增加熔池尾部冷却速率由104 K/s量级降低到103 K/s量级,因此脉冲宽度/频率增加导致焊缝组织发生粗化。与温度梯度G相比,凝固速率R对脉冲参数的变化更为敏感,是焊缝微观组织发生变化的主要因素。低脉宽/频率条件下熔池较高的冷却速率,一方面有利于抑制焊缝中Mo元素微观偏析,另一方面可以减小析出相尺寸,因此可以降低焊缝中的析出相数量和链状析出物的生成趋势。（3）根据ASTM G32-10标准搭建超声空蚀实验平台,研究C-276合金焊接接头的空蚀行为,比较焊缝金属和母材金属的抗空蚀性能。结果表明焊接接头的空蚀过程分为明显的空蚀孵化期和快速腐蚀期。空蚀孵化期约为2小时,期间焊接接头无明显质量损失。快速腐蚀期内焊接接头的腐蚀速率保持不变。在空蚀孵化期,焊接接头测试表面发生塑性变形,晶界被挤出形成的应力集中导致裂纹在晶界处萌生,裂纹扩展使材料剥落而产生空蚀损伤。在空蚀损伤区域观察到与疲劳辉纹相似的形貌特征,这说明C-276合金的空蚀损伤具有疲劳破坏特征。焊缝金属微观组织不均匀导致其表面的空蚀损伤不均匀,向焊缝中心生长的枝晶与沿焊接方向生长的枝晶交汇区域空蚀损伤程度最高。经激光焊接后焊缝金属具有细化的晶粒且含有较多的小角度晶界,发生塑性变形时晶界挤出程度较母材金属小,延缓了焊缝表面空蚀损伤的产生,因此焊缝较母材具有更高的抗空蚀性能。C-276合金母材中的孪晶界对空蚀有较高的敏感性,这是因为面心立方结构晶粒易在孪晶界处形成较其他区域更高的应力集中。
常国梁,刘攀,张毅[2]（2020）在《高频感应燃烧-红外吸收光谱法测定蒙乃尔镍铜合金中碳》文中认为蒙乃尔（Monel）合金是一种以镍、铜为基体成分的特种耐蚀合金,典型成分为67%Ni-30%Cu。现行标准方法 GB/T 21931.1—2008《镍、镍铁和镍合金碳含量的测定高频燃烧红外吸收法》对Monel合金在内的分析条件不甚明确,且实验中存在熔融物喷溅等现象,基于此,开展了高频感应燃烧-红外吸收光谱法测定Monel合金中碳含量的方法研究。探讨了助熔剂、样品量对碳含量测定的影响,并从检出限、精密度、回收率等方面进行方法学评价,建立了适用于Monel合金中碳含量测定的专用方法。确定的最佳分析条件为:称取0.20～0.30g样品于陶瓷坩埚中,加入1.5～2.0g钨粒作助熔剂;采用钢铁标准样品校正仪器,校准曲线的线性相关系数r=0.999。方法的检出限为0.001%,定量限为0.003%。应用于Monel K500、Monel 400实际样品中碳的测定,结果的相对标准偏差（RSD,n=8）小于3%。加入钢铁标准样品进行加标回收试验,回收率为92%～106%。本法结果同GB/T 21931.1—2008一致。
朱玉亮,郑文杰,宋志刚,丰涵[3]（2019）在《镍铜合金在我国的发展与应用》文中认为介绍了镍铜合金的体系和成分。概述了镍铜合金中三个典型牌号NCu30、NCu30-3-0.5、NCu30-4-2-1的性能和组织。论述了镍铜合金中合金元素的作用,介绍了镍铜合金在国内外的应用;概述了我国镍铜合金的标准与规范。
赖鹏飞[4]（2019）在《预埋Monel合金管铜水套的铸造工艺及冶金界面特征研究》文中研究说明强化冶金是冶金行业实现节能减排的重要途径,是冶金技术的一个重要发展方向。但是强化冶金必然会给冶金炉的耐火砖衬造成严重损伤,因此,如何保护炉衬成为强化冶金的关键技术。目前最有效的办法是在冶金炉的砖砌之间镶嵌铜水套,埋管铸造方式生产铜水套由于具有工艺简单、冷却水管可自由设计、使用可靠性大等突出的优点,成为铜水套研发的热点。而如何消除预埋冷却管与纯铜基体的间隙以及消除气孔等铸造缺陷,是改善铜水套冷却效果的关键。与预埋纯铜管水套相比,预埋Monel合金管铜水套由于具有更高的可靠性,近年来更得到关注。本文基于冶金闪速炉对铸造铜水套的需求,选用某型铜水套为研究对象。首先研究了不同浇铸温度和模具温度对铜水套充型流动场和温度场的影响,然后采用雨淋浇铸方式制备了铜水套小试验件和成品铸件,探讨了浇铸温度和埋管外壁形貌对铜水套界面冶金结合特性的影响,分析了不同浇铸温度和埋管方式对铜水套界面组织及冶金结合性能的影响。主要结果如下:（1）不同浇铸温度下的金属液充型过程和凝固过程数值模拟结果表明,1250℃是最为合适的浇铸温度;不同模具温度下的金属液充型过程和凝固过程数值模拟结果表明,100℃200℃是最合适的模具温度。（2）埋管外壁形貌影响预埋Monel合金管铸造铜水套的界面结合特性。在1150℃、1200℃和1250℃三个浇铸温度下,随着浇铸温度的升高,光滑管铸件的界面界面层平均厚度从16.03μm增加至29.22μm,螺纹管铸件的界面层厚度从15.99μm增加至19.51μm。在同一浇铸温度下,光滑管铸件的扩散层平均厚度大于螺纹管铸件,显微硬度小于螺纹管铸件,但光滑管铸件的界面剪切强度与螺纹管铸件的界面剪切强度相当。浇铸温度为1150℃时,铸件界面层的显微硬度和剪切强度都明显低于浇铸温度高于1200℃的铸件。1200℃、螺纹管铸件的界面层硬度达到最大值109 HV,1250℃、光滑管铸件的界面剪切强度达到最大值170 MPa。（3）护管方式影响预埋Monel合金管铸造铜水套的界面组织及冶金结合特性。当浇铸温度为1180℃时,埋硅砂铸件和通氮气铸件的界面层平均厚度分别为18.07μm和18.35μm,结合面的维氏显微硬度平均值分别为92 HV和96 HV,剪切强度平均值分别为136 MPa和167 MPa;当浇铸温度为1240℃时,埋硅砂铸件和通氮气铸件的界面层平均厚度分别为28.31μm和29.48μm,结合面的维氏显微硬度平均值分别为112 HV和120 HV,剪切强度平均值分别为172 MPa和198 MPa。预埋管通氮气铸件的冶金结合性能高于埋硅砂铸件。（4）针对本研究中所选用的预埋Monel合金管铜水套模具和材料,结合数值模拟和实验结果表明,较合适的埋管铸造工艺参数为:浇铸温度1240℃,模具温度180℃,充型时间30 s,埋管外壁形貌为光滑管,护管方式为通氮气;在最优铸造工艺下,预埋Monel合金管铸件的冶金结合率可达99.1%、抗拉强度可达190 MPa、延伸率可达42%、导电率可达88%（IACS）,满足冶金炉用铜冷却水套的使用要求。
罗芹[5]（2018）在《镍铝青铜表面富镍合金化改性设计及其耐腐蚀性能》文中认为镍铝青铜合金由于具有优异的耐腐蚀性能和机械性能而被广泛应用于船用螺旋桨等海工装备,但由于该材料具有复杂的多相结构,易发生选相腐蚀,常导致部件的提前失效;同时作为广泛使用的螺旋桨材料,其海水腐蚀环境下的空泡腐蚀破坏也是较为突出的工程问题。由于腐蚀通常发生在与腐蚀介质接触的材料表面,因此寻求一种在镍铝青铜合金表面获得高耐静态腐蚀及空泡腐蚀性能的表面涂层改性方法,对于提高镍铝青铜螺旋桨部件的综合服役性能,具有重要的工程及经济意义。船用镍铝青铜螺旋桨主要是采用铸造镍铝青铜,在保障整体力学性能的同时,通过675℃热处理消除残余β相,进而提高其耐腐蚀性能。根据上述热处理温度,本文设计了一种镍铝青铜表面富镍扩散合金化的制备方法,以Ni/NAB扩散体系为研究对象,控制及调整Ni涂层厚度和热扩散工艺参数,获得了具有明显的Ni-Cu固溶体/Ni-Al-Cu层/NAB基体的分层结构。通过对富镍合金化层扩散过程的深入分析,揭示了Ni-Cu固溶区及Ni-Al-Cu层生长机制;对表面富镍合金化层的耐静态腐蚀性能、耐空泡腐蚀性能及机理进行了系统的研究工作。全文的主要研究结果如下:（1）在热处理温度为675℃时,通过控制Ni涂层厚度和热扩散时间,在镍铝青铜合金表面实现了Ni-Cu层/Ni-Al-Cu层和单一Ni-Al-Cu层改性层的设计制备,改善了基体的表层组织结构。扩散合金化过程的热力学和动力学分析表明:在300℃675℃范围内,Ni、Cu和Al元素的扩散存在一定的持续性,扩散系数DAl<DCu<DNi;Ni-Cu层界面生长速率常数小于Ni-Al-Cu层,主要受到扩散速率的影响。根据热力学和动力学的分析结果建立了合金扩散过程的物理模型,该物理模型显示扩散过程占据主导地位,即Ni和Cu优先扩散形成固溶体,Al扩散到固溶体中生成合金相。（2）在静态腐蚀环境中,对改性层的耐腐蚀性能进行了测试分析,结果表明:Ni-Cu层表面生成了致密的钝化膜,主要成分为Ni（OH）2和Cu2O,表现为沿着晶粒边界的均匀腐蚀;Ni-Al-Cu层为明显的点蚀。因此,对于静态腐蚀而言,Ni-Cu层具有更大的优势。通过对Ni-Cu层表面钝化膜的形成过程和元素梯度分布对点蚀的抑制作用进行分析,揭示了梯度Ni-Cu层的耐静态腐蚀机制。即梯度Ni-Cu层表面钝化膜具有一定的稳定性,且截面电势呈现梯度变化。当表面钝化膜发生局部破坏形成微区点蚀坑后,外层钝化膜与坑内Ni-Cu界面处的电势差也呈现梯度变化,随着点蚀坑的生长电势差逐渐降低。因此,表面发生电偶腐蚀的驱动力降低,点蚀坑内金属离子的阳极溶解过程和点蚀坑的纵向生长受到了抑制,从而提高耐静态腐蚀性能。（3）空泡腐蚀过程是电化学腐蚀和机械冲击力协同作用的结果。通过对改性层的硬度和耐磨性的分析可知,Ni-Al-Cu层纳米硬度约为5.52GPa,是Ni-Cu层和基体的2.5倍,且耐磨性也明显优于Ni-Cu层和NAB基体。空泡2h,Ni-Cu层的失重量明显高于NAB和Ni-Al-Cu层;空泡12h,Ni-Al-Cu层在纯水和在3.5wt.%NaCl溶液中的失重量分别为NAB的15.66%和18.14%,耐空泡腐蚀性能提高了约5倍。因此,对动态的空泡腐蚀而言,Ni-Al-Cu层具有更大的优势。在机械冲击力作用下,Ni-Al-Cu层由于硬度较高,能抵抗机械冲击,失重量最低;在3.5wt.%NaCl溶液中,由于组织结构的均匀细化,Ni-Al-Cu层的失重量增加的并不明显。机械冲击引起的失重量(WE+WCIE)所占百分比大于80%,说明机械效应是影响空泡腐蚀行为的主要因素。
白晓琳[6]（2017）在《低合金钢Q345R表面堆焊Monel400工艺及组织性能研究》文中认为镍铜合金Monel400在化工行业被甲烷氯化物设备广泛应用,为了提高甲烷氯化物核心设备中Monel400堆焊的质量和效率,保证核心设备在严苛的服役条件中正常运行,避免由于设备问题造成频繁开停车造成的经济损失。因此,找到在低合金钢Q345R表面堆焊Monel400的合理方法,并检测其堆焊接头的相关性能,确保堆焊质量,满足设备使用要求具有重要意义。本文设计了三种Q345R表面堆焊Monel400的方法,分别为CMT冷金属过渡堆焊、焊条电弧焊堆焊,手工TIG堆焊,经过试验优化了CMT堆焊了参数,确定了其最佳的工艺参数为:过渡层焊接电流为146A、焊接电压为15.5V;耐蚀层焊接电流为116A、焊接电压为12.7V。焊条电弧焊和手工TIG堆焊按照成熟的工艺参数堆焊。分别采用CMT冷金属过渡堆焊、焊条电弧焊堆焊、手工TIG堆焊,在合理的参数下都能得到平整的堆焊表面。本文重点通过表面渗透检测、金相检测分析、堆焊层成分扫面分析、稀释率分析、耐蚀性分析、剪切强度分析、弯曲试样分别对CMT冷金属过渡堆焊、焊条电弧焊堆焊、手工TIG堆焊质量进行分析,通过分析发现:CMT冷金属过渡堆焊、焊条电弧焊堆焊在均符合标准的要求,渗透检测显示堆焊无表面缺陷;通过金相显微镜对堆焊层进行金相检测分析得出堆焊层均为奥氏体组织;通过扫描电镜分析堆焊层主要成分为Ni、Cu两种元素;通过计算得出CMT堆焊层稀释率,其堆焊层的耐蚀性更好;通过剪切强度试验,测得剪切强度分别为413MPa、385MPa、347MP;对试样进行180°弯曲试验后堆焊层无裂纹。三种堆焊方法均能得到质量稳定的Monel400堆焊层,CMT堆焊层质量优于焊条电弧焊堆焊和手工TIG堆焊。在前几章的分析基础上采用CMT堆焊,进行焊后消除应力热处理,采用压痕应变法应力测试仪其应力情况进行分析,证明了通过对过渡层焊后热处理,能明显消除部分堆焊后产生的残余应力,使堆焊层获得更好质量,能够更好的应用于服役条件下的化工设备。
王志强[7]（2016）在《Monel400镍基合金焊接接头的微观组织及腐蚀性能的研究》文中研究表明Monel400镍基合金在苛刻的腐蚀环境中有较高的机械性能和良好的耐蚀性能,主要用于制造在各类复杂腐蚀工况下的设备与构件。焊接常常作为结构和设备生产的重要连接工艺之一,然而Monel400镍基合金的导热性较差,在高温加热时,易使熔池金属温度过高,增大了接头晶粒粗化的倾向,从而影响焊接接头的力学性能,并且焊接接头的微观组织和腐蚀性能紧密相关。焊接冶金是一个熔池体积小、高温停留时间短、熔合区温度梯度大、各个区域冷却凝固结晶速度不同的过程。而且Monel400镍基合金中的碳硅含量低、铜镍含量高,熔体粘度大,液态金属的流动性差,往往在焊接热循环的作用下,会使焊接接头各个区域的微观组织存在差异化和化学成分分布的不均匀化,降低了焊接接头的力学性能和腐蚀性能。因此,使得在腐蚀环境中使用的焊接接头常常成为腐蚀失效最薄弱环节。本文研究了两组脉冲频率与两种不同填充材料的焊接工艺下微观组织及腐蚀性能。首先通过采用脉冲TIG焊对Monel400镍基合金的板材进行焊接试验,模拟在HF水溶液腐蚀环境中,对焊接接头试样进行全浸泡腐蚀试验和电化学测试试验。然后借助金相显微镜（OM）、电化学测量设备、扫描电镜（SEM）、能谱仪（EDS）及X射线衍射等分别对Monel400镍基合金的母材和焊接接头的微观组织及腐蚀形貌进行了观察与分析,并通过维氏硬度的测量,分析焊接接头不同区域的硬度。得到的研究结果如下:（1）Monel400镍基合金的脉冲TIG焊接接头的热影响区（HAZ）为粗大的奥氏体,焊缝（WM）为树枝状枝晶γ基体相+枝晶间的析出β相,母材为单相的奥氏体,组织均匀,晶粒细小,呈等轴晶均匀分布。随着TIG的脉冲频率的增大,相同填充材料的焊接接头的晶粒也随之变得略微细小。同时在相同脉冲频率下,填充焊丝的焊缝组织也比填充母材裁条的焊缝组织细小。（2）维氏硬度的测定表明,Monel400镍基合金母材区域显微硬度比焊缝略高,而热影响区的显微硬度最高。同时HAZ中的硬度波动也最大,其次是焊缝,而最稳定的是母材。（3）经静态失重腐蚀试验,以及失重公式计算母材与不同焊接工艺下获得的焊接接头的腐蚀速率并进行对比,得出Monel400镍基合金的基体组织更耐腐蚀,其次是焊丝填充的焊接接头,腐蚀性最差的是母材裁条填充的焊接接头。因此,为了保证接头腐蚀性能,不宜使用母材裁条代替焊丝进行焊接。（4）组织表面腐蚀形貌分析表明,随着析出相被腐蚀脱落,组织表面形成不同程度的腐蚀形貌,填充母材裁条的焊接接头腐蚀形貌的最严重,耐蚀性最差,其次是焊丝的焊接接头,耐蚀性最好的是母材。（5）经电化学腐蚀试验结果表明,不同工艺的焊接接头与母材的极化曲线变化规律都很相似,均存在一定的钝化现象。但母材的自腐蚀电位更高,耐腐蚀性能更好,其次是填充焊丝的焊接接头,填充母材裁条的焊接接头最差。相同填充材料、不同脉冲频率的工艺下的焊接接头腐蚀差异性较小。
孙亮,侯艳宏,杨席,张志恒,朱元强,王虎,唐鋆磊[8]（2015）在《炼油加工过程中氯离子与硫离子对316L不锈钢和Monel合金腐蚀的影响》文中研究表明目的研究常减压装置高温原油馏分及塔顶水相中氯离子、硫离子含量对316L不锈钢和Monel合金（镍基合金）腐蚀的影响。方法通过腐蚀挂片实验,获得316L不锈钢和Monel合金在含不同浓度氯离子和硫离子的水相、油相中的腐蚀速率变化规律。利用扫描电子显微镜,研究316L和Monel合金表面腐蚀后的微观形貌,探讨两种离子对316L不锈钢和Monel合金腐蚀的影响规律。结果在酸值较高的脱后原油中,316L不锈钢和Monel合金的腐蚀速率分别为0.0091,0.0248 mm/a;在酸值较低的常二段馏分中,316L不锈钢和Monel合金的腐蚀速率分别为0.0078,0.0031 mm/a。在常二段馏分中,加入600mg/L氯离子和30 mg/L硫化钠时,316L不锈钢和Monel合金的腐蚀速率分别为0.1755,0.1707 mm/a。在相同条件的脱后原油中,316L不锈钢的腐蚀速率为0.0545 mm/a,Monel合金的腐蚀速率为0.1281mm/a。结论油相中氯离子含量较低时,环烷酸腐蚀占主导因素;而氯离子含量达到较高水平后,氯离子对腐蚀的影响占主导作用。316L不锈钢和Monel合金的腐蚀速率都随氯离子含量的增加而增加,并且硫离子的存在对腐蚀也有一定的促进作用。在塔顶水相中,氯离子和硫离子均对Monel合金腐蚀的影响不大。
查柏林,袁晓静,乔素磊,高双林,罗雷,吴朝军,张博文[9]（2015）在《超音速电弧喷涂Monel合金涂层的电化学腐蚀特性》文中认为利用超音速电弧喷涂技术制备了Monel合金涂层,采用扫描电镜、能谱分析、X射线衍射等分析了涂层的显微结构、成分和相组成,并对涂层的结合强度和耐腐蚀性能进行了测试.研究表明,工艺参数对涂层的显微结构影响较小,局部结合界面区域出现孔隙;涂层主要由镍铜无限固溶相组成;涂层的结合强度和耐蚀性能随着电弧电压的升高而提高,平均结合强度最高达到23.25 MPa.涂层在5%HCl酸性溶液中,H+的浓度与腐蚀速率成正比,电位基本稳定在-400 m V并逐渐下降;在5%Na OH溶液中能很好地保护基体,涂层中的镍优先腐蚀而发生脱镍现象,4 h后腐蚀电位已趋于平衡,约为-300 m V.
王雨[10]（2014）在《蒙乃尔（Monel）合金的焊接》文中认为Monel-400合金是一种机械性能和加工性能好,耐蚀性强的Ni-Cu合金,随着加工制造业的发展,其使用量也在逐步增加,本文通过焊接工艺试验,制定合理的焊接工艺参数,并针对易出现的缺陷,提出预防措施。
二、Monel合金的焊接（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、Monel合金的焊接（论文提纲范文）
（1）哈氏合金C-276薄板脉冲激光填丝焊接成形机理及空蚀性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题研究意义 |
| 1.2 C-276合金焊接研究现状 |
| 1.3 激光焊接熔池数值模拟研究 |
| 1.4 金属表而空化腐蚀研究 |
| 1.5 本文主要研究内容及技术路线 |
| 2 实验方法及数值模型 |
| 2.1 实验设备、材料及检测方法 |
| 2.1.1 焊接工艺实验 |
| 2.1.2 空蚀试验装置 |
| 2.2 脉冲激光填丝焊接数值模型 |
| 2.2.1 基本假设 |
| 2.2.2 几何模型与材料属性 |
| 2.2.3 热源模型 |
| 2.2.4 焊丝熔入模型 |
| 2.2.5 熔池作用力模型 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 脉冲激光填丝焊接焊缝成形机理 |
| 3.1 脉冲参数对焊缝成形的影响 |
| 3.1.1 脉冲宽度对焊缝宏观形貌的影响 |
| 3.1.2 脉冲频率对焊缝宏观形貌的影响 |
| 3.1.3 焊缝缺陷分析 |
| 3.2 焊接熔池流动特征分析 |
| 3.2.1 表面张力对焊接熔池的影响 |
| 3.2.2 填丝焊接熔池演变特征 |
| 3.2.3 脉冲宽度和脉冲频率对焊缝宏观形貌的影响机理 |
| 3.3 对接间隙对焊缝宏观形貌的影响 |
| 3.4 焊接金属蒸气及熔池实验观测 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 填丝焊接焊缝微观组织演变机理 |
| 4.1 焊缝微观组织分布特征 |
| 4.2 焊接熔池熔凝行为 |
| 4.3 焊缝元素微观分布 |
| 4.4 焊接接头显微硬度分布特征 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 焊接接头空蚀性能 |
| 5.1 空蚀试验设置 |
| 5.2 空蚀特征 |
| 5.2.1 累积质量损失曲线 |
| 5.2.2 空蚀形貌 |
| 5.2.3 空蚀表面硬度与粗糙度 |
| 5.2.4 空蚀表面元素分布 |
| 5.3 空蚀损伤机理分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 不足及展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间科研项目及科研成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（2）高频感应燃烧-红外吸收光谱法测定蒙乃尔镍铜合金中碳（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 主要仪器 |
| 1.2 材料 |
| 1.3 实验方法 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 助熔剂 |
| 2.2 称样量 |
| 2.3 检出限与定量限 |
| 2.4 仪器校准 |
| 2.5 精密度试验 |
| 2.6 回收率试验 |
| 2.7 方法比对验证 |
| 3 结语 |
（3）镍铜合金在我国的发展与应用（论文提纲范文）
| 1 镍铜合金的体系和成分 |
| 2 镍铜合金的性能 |
| 3 镍铜合金的组织及其合金元素的作用 |
| 3.1 镍铜合金的组织 |
| (1) NCu30合金 (固溶强化合金) |
| (2) NCu30-3-0.5合金 (镍铜铝合金) |
| (3) NCu30-4-2-1合金 (镍铜硅合金) |
| 3.2 合金元素的作用 |
| (1) C元素 |
| (2) Al和Ti元素 |
| (3) Si元素 |
| 4 镍铜合金在国内外的应用 |
| 5 我国镍铜合金的标准与规范 |
| 6 结语和展望 |
（4）预埋Monel合金管铜水套的铸造工艺及冶金界面特征研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 铜水套的研究现状 |
| 1.2.1 铜水套的定义和分类 |
| (1)纯铜水套 |
| (2)合金管铜水套 |
| (3)钢管铜水套 |
| 1.2.2 铜水套的制备工艺 |
| 1.2.3 铜水套的性能 |
| 1.2.4 铜水套的应用 |
| 1.3 埋管铸造法制备铜水套研究概况 |
| 1.3.1 埋管铸造法简介 |
| 1.3.2 埋管铸造铜水套 |
| 1.4 Monel合金管铜水套研究概况 |
| 1.5 本课题的研究目的、意义和内容 |
| 1.5.1 研究目的和意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.6 课题来源 |
| 第二章 实验材料及研究方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验研究方法 |
| 2.3 性能测试与微观组织表征 |
| 2.3.1 力学性能检测 |
| 2.3.2 电学性能测试 |
| 2.3.3 冶金结合分析 |
| 2.3.4 差热扫描(DSC)分析 |
| 2.3.5 扫描电镜分析 |
| 第三章 预埋Monel合金管铸造铜水套数值模拟研究 |
| 3.1 埋管铸造成型过程数值模拟实验方案 |
| 3.2 铜水套三维模型及网格划分 |
| 3.3 铜水套传热分析数学模型 |
| 3.3.1 传热控制微分方程 |
| 3.3.2 铜水套模拟边界条件 |
| 3.4 铜水套埋管铸造热物性参数 |
| 3.5 浇铸温度对预埋合金管铜水套充型流动场及凝固温度场的影响 |
| 3.5.1 浇铸温度对铜液充型过程的影响 |
| 3.5.2 浇铸温度对凝固初期温度梯度的影响 |
| 3.5.3 浇铸温度对凝固时间的影响 |
| 3.6 模具温度对预埋合金管铜水套流动场及温度场的影响 |
| 3.6.1 模具温度对充型过程的影响 |
| 3.6.2 模具温度对凝固初期温度梯度的影响 |
| 3.6.3 模具温度对凝固时间的影响 |
| 3.7 实验验证 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 预埋光滑管和螺纹管铸造铜水套界面特征研究 |
| 4.1 试验方案 |
| 4.2 结合面形貌 |
| 4.3 结合面成分分析 |
| 4.4 结合面显微硬度分布 |
| 4.5 结合面剪切强度及断口分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 预埋合金管铜水套的制备及其界面特征研究 |
| 5.1 埋管铸造铜水套模具设计 |
| 5.2 埋管铸造铜水套实验研究 |
| 5.2.1 铜液熔炼制备工艺 |
| 5.2.2 埋管铸造铜水套造型过程 |
| 5.2.3 埋管铸造铜水套浇铸过程 |
| 5.3 结合面形貌 |
| 5.4 结合面成分分析 |
| 5.5 结合面显微硬度分布 |
| 5.6 结合面剪切强度及断口分析 |
| 5.7 预埋Monel合金管铜水套铸件的服役性能 |
| 5.8 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（5）镍铝青铜表面富镍合金化改性设计及其耐腐蚀性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 镍铝青铜合金的应用及研究现状 |
| 1.2.1 镍铝青铜合金的应用 |
| 1.2.2 镍铝青铜合金的研究现状 |
| 1.3 镍铝青铜合金的静态腐蚀及空泡腐蚀行为 |
| 1.3.1 镍铝青铜合金的静态腐蚀行为 |
| 1.3.2 镍铝青铜合金的空泡腐蚀行为 |
| 1.4 镍铝青铜合金表面改性技术研究现状 |
| 1.4.1 搅拌摩擦焊(FSP) |
| 1.4.2 物理气相沉积技术(PVD) |
| 1.4.3 超音速火焰热喷涂技术(HVOF) |
| 1.4.4 激光表面处理 |
| 1.4.5 电沉积 |
| 1.5 扩散合金化改性涂层的研究现状 |
| 1.5.1 激光表面合金化 |
| 1.5.2 等离子体表面合金化 |
| 1.5.3 强流脉冲电子束合金化 |
| 1.5.4 离子注入 |
| 1.6 本论文的选题依据与主要内容 |
| 1.6.1 选题依据 |
| 1.6.2 主要研究内容 |
| 参考文献 |
| 第二章 实验材料与方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验设计 |
| 2.2.1 设计思路 |
| 2.2.2 实验材料 |
| 2.2.3 工艺参数的选择 |
| 2.3 实验内容和方法 |
| 2.3.1 材料学表征 |
| 2.3.2 纳米压痕测试 |
| 2.3.3 静态腐蚀性能测试 |
| 2.3.4 空泡腐蚀性能测试 |
| 参考文献 |
| 第三章 富镍合金化改性层的组织结构及生长机制 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 改性层的制备 |
| 3.2.1 温度对改性层的影响 |
| 3.2.2 热处理时间对改性层的影响 |
| 3.2.3 涂层厚度对改性层的影响 |
| 3.3 改性层的组织结构 |
| 3.3.1 逐层剥离法 |
| 3.3.2 金相组织分析 |
| 3.3.3 XRD分析 |
| 3.4 富镍合金化改性层形成的热力学分析 |
| 3.4.1 扩散过程的热力学分析 |
| 3.4.2 合金相形成的热力学分析 |
| 3.5 富镍合金化改性层形成的动力学分析 |
| 3.5.1 扩散系数 |
| 3.5.2 界面生长速率常数和激活能 |
| 3.6 改性层的生长机制分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 富镍合金化改性层的耐静态腐蚀性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 梯度Ni-Cu层和Ni-Al-Cu层的耐静态腐蚀性能 |
| 4.2.1 电化学测试 |
| 4.2.2盐雾实验 |
| 4.2.3 腐蚀产物分析 |
| 4.3 梯度Ni-Cu层的耐静态腐蚀性能 |
| 4.3.1 电化学测试 |
| 4.3.2浸泡实验 |
| 4.4 梯度Ni-Cu层的耐静态腐蚀机制 |
| 4.4.1 钝化膜的生长 |
| 4.4.2 元素梯度变化对点蚀的抑制 |
| 4.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 富镍合金化改性层的耐空泡腐蚀性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 富镍合金化改性层的硬度 |
| 5.3 Ni-Cu层和Ni-Al-Cu层的耐空泡腐蚀性能 |
| 5.4 Ni-Al-Cu层的耐空泡腐蚀性能 |
| 5.4.1 空泡腐蚀形貌观察 |
| 5.4.2 电化学测试 |
| 5.4.3 机械冲击和腐蚀的耦合作用 |
| 5.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 结论与创新 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 主要创新 |
| 致谢 |
| 附录 |
（6）低合金钢Q345R表面堆焊Monel400工艺及组织性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 堆焊技术的应用与现状 |
| 1.2.2 镍基合金材料的发展与分类 |
| 1.2.3 Monel400合金在工业上的应用及研究现状 |
| 1.2.4 国内外镍基合金堆焊的研究现状 |
| 1.2.5 低合金钢Q345R表面堆焊Monel400的焊接特点及方法 |
| 1.3 本文的主要研究内容 |
| 第2章 试验材料、设备与方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 基层材料 |
| 2.1.2 堆焊层材料 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.2.1 CMT堆焊系统 |
| 2.2.2 松下电焊机 |
| 2.2.3 微观组织和金相分析设备 |
| 2.2.4 力学性能测试设备 |
| 2.2.5 腐蚀试验设备 |
| 2.2.6 应力分析设备 |
| 2.2.7 其他设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 渗透检测 |
| 2.3.2 堆焊接头微观组织分析 |
| 2.3.3 堆焊接头力学性能测试 |
| 2.3.4 堆焊层应力分析 |
| 2.3.5 堆焊层抗腐蚀试验 |
| 2.3.6 堆焊层稀释率分析 |
| 第3章 Q345R表面堆焊Monel400镍基合金工艺研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 Monel400堆焊工艺分析 |
| 3.3 堆焊工艺参数 |
| 3.3.1 CMT堆焊工艺参数优化及分析 |
| 3.3.2 焊条电弧焊和手工TIG的堆焊工艺参数 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 Q345R表面堆焊Monel400镍基合金的堆焊层性能研究 |
| 4.1 堆焊层渗透检测 |
| 4.2 堆焊层微观组织的研究 |
| 4.2.1 金相试样的制备 |
| 4.2.2 基层堆焊微观组织 |
| 4.2.3 堆焊后基层热影响区附近微观组织 |
| 4.2.4 耐蚀层微观组织 |
| 4.3 堆焊层成分分析研究 |
| 4.4 堆焊层稀释率的研究 |
| 4.5 堆焊层耐蚀性能研究 |
| 4.5.1 腐蚀试样的制备 |
| 4.5.2 三氯化铁耐腐蚀性 |
| 4.6 堆焊层抗剪强度研究 |
| 4.6.1 剪切试样的制备 |
| 4.6.2 堆焊层的抗剪强度 |
| 4.7 堆焊层试样的弯曲性能研究 |
| 4.7.1 弯曲试样的制备 |
| 4.7.2 弯曲性能 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 Q345R表面堆焊Monel400的热处理工艺以及应力分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 Monel400堆焊层的热处理工艺 |
| 5.3 Monel400堆焊的应力分析 |
| 5.3.1 压痕应变法测量应力检测 |
| 5.3.2 热处理前后过渡层的应力分析 |
| 5.3.3 耐蚀层的应力分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（7）Monel400镍基合金焊接接头的微观组织及腐蚀性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.1.1 选题背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 蒙乃尔合金概述 |
| 1.2.1 蒙乃尔合金 |
| 1.2.2 蒙乃尔合金中各合金元素的作用 |
| 1.2.3 蒙乃尔合金的分类及牌号 |
| 1.3 蒙乃尔合金的焊接方法 |
| 1.4 蒙乃尔合金的焊接研究现状 |
| 1.4.1 国内研究现状 |
| 1.4.2 国外研究现状 |
| 1.5 课题研究的主要内容 |
| 第二章 试验材料、设备及方法 |
| 2.1 试验材料及设备 |
| 2.1.1 母材 |
| 2.1.2 填充材料 |
| 2.1.3 设备 |
| 2.2 焊接试验 |
| 2.3 显微硬度测试试验 |
| 2.4 腐蚀试验 |
| 2.4.1 静态腐蚀实验 |
| 2.4.2 金相腐蚀试验 |
| 2.4.3 电化学腐蚀试验 |
| 2.4.4 电化学腐蚀试样的制备 |
| 2.5 焊接接头微观组织分析试验 |
| 2.5.1 金相显微镜观察试验 |
| 2.5.2 扫描能谱及物相分析试验 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 不同工艺Monel400焊接接头微观组织的研究 |
| 3.1 不同焊接工艺的参数设计 |
| 3.2 蒙乃尔合金焊接接头组织中各相的构成 |
| 3.3 焊接接头微观组织分析 |
| 3.3.1 脉冲频率为2Hz的微观组织 |
| 3.3.2 脉冲频率为20Hz的微观组织 |
| 3.4 填充材料对微观组织的影响与分析 |
| 3.5 显微硬度测量结果与分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 不同的焊接接头微观组织对腐蚀性能的影响 |
| 4.1 静态腐蚀试验的结果与分析 |
| 4.2 电化学测试技术方法的研究机理 |
| 4.2.1 金属标准电极电位和估计腐蚀倾向的可能性 |
| 4.3 焊接接头和母材电化学腐蚀结果与分析 |
| 4.3.1 焊接接头电化学腐蚀性能分析 |
| 4.4 焊接接头表面腐蚀形貌 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间所取得的相关科研成果 |
| 致谢 |
（8）炼油加工过程中氯离子与硫离子对316L不锈钢和Monel合金腐蚀的影响（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 2 结果与讨论 |
| 2. 1 氯离子与硫离子在油相中对腐蚀的影响 |
| 2. 1. 1 油相中的氯离子腐蚀 |
| 2. 1. 2 油相中的硫离子腐蚀 |
| 2. 1. 3 腐蚀形貌观测 |
| 2. 2 氯离子与硫离子在塔顶水相中对腐蚀的影响 |
| 3 结论 |
（9）超音速电弧喷涂Monel合金涂层的电化学腐蚀特性（论文提纲范文）
| 1试验 |
| 1.1涂层制备工艺 |
| 1.2涂层的电化学试验 |
| 2结果与分析 |
| 2.1涂层显微结构分析 |
| 2.2涂层相组成分析 |
| 2.3涂层结合强度分析 |
| 2.4涂层盐雾试验 |
| 2.5 5%HCl溶液中的电化学特性 |
| 2.6 5%Na OH溶液中的电化学特性 |
| 3结论 |
（10）蒙乃尔（Monel）合金的焊接（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 蒙乃尔合金的焊接性 |
| 2 蒙乃尔合金易产生焊接缺陷的机理 |
| 2.1 易产生热裂纹 |
| 2.2 易产生气孔 |
| 3 焊接实例 |
| 3.1 焊接方法和焊接材料的选择 |
| 3.2 焊接工艺的选择 |
| 3.3 施焊环境的要求 |
| 4 焊后检验及结论 |
四、Monel合金的焊接（论文参考文献）
- [1]哈氏合金C-276薄板脉冲激光填丝焊接成形机理及空蚀性能研究[D]. 柴东升. 大连理工大学, 2020
- [2]高频感应燃烧-红外吸收光谱法测定蒙乃尔镍铜合金中碳[J]. 常国梁,刘攀,张毅. 冶金分析, 2020(07)
- [3]镍铜合金在我国的发展与应用[J]. 朱玉亮,郑文杰,宋志刚,丰涵. 热加工工艺, 2019(08)
- [4]预埋Monel合金管铜水套的铸造工艺及冶金界面特征研究[D]. 赖鹏飞. 华南理工大学, 2019(01)
- [5]镍铝青铜表面富镍合金化改性设计及其耐腐蚀性能[D]. 罗芹. 上海交通大学, 2018(01)
- [6]低合金钢Q345R表面堆焊Monel400工艺及组织性能研究[D]. 白晓琳. 哈尔滨工业大学, 2017(01)
- [7]Monel400镍基合金焊接接头的微观组织及腐蚀性能的研究[D]. 王志强. 河北工业大学, 2016(03)
- [8]炼油加工过程中氯离子与硫离子对316L不锈钢和Monel合金腐蚀的影响[J]. 孙亮,侯艳宏,杨席,张志恒,朱元强,王虎,唐鋆磊. 表面技术, 2015(12)
- [9]超音速电弧喷涂Monel合金涂层的电化学腐蚀特性[J]. 查柏林,袁晓静,乔素磊,高双林,罗雷,吴朝军,张博文. 材料科学与工艺, 2015(05)
- [10]蒙乃尔（Monel）合金的焊接[J]. 王雨. 中小企业管理与科技(中旬刊), 2014(01)